地震強度：地震強度越大，摩擦擺支座的最大水平滑動位移通常也會增加。
傳統抗震建筑底部與基礎牢牢連接在一起，地震來臨時上部結構劇烈晃動，并且越到頂部晃動幅度越大，從而導致結構產生過大的層間變形，引起結構的破壞。為提高傳統抗震結構的抗震能力往往要增加結構的強度、剛度和延性，換言之必須增大構件的截面和配筋，使結構具有足夠的能力去“抗”地震作用；隔震建筑則是削弱建筑底部與基礎的連接作用，當隔震建筑遭受地震時，結構的變形主要集中在隔震層，而上部結構則保持緩慢平動，這樣上部結構樓層剪力和層間變形就會顯著減小，從而保障了上部結構的安全性。
基礎隔震技術適用范圍很廣，尤其適用于量大面廣的中、低層磚混房屋和鋼筋混凝土房屋建筑。在高烈度地震區，采用基礎隔震技術建造的房屋，可以突破現行抗震規范中對房屋層數的限制，在保證高度比的前提下可以加高一兩層，這樣可以增大建筑物的容積率，節省建設用地，提高土地利用率。在中、低烈度地震區，采用隔震技術，投資可能會稍有增加，但建筑的品質與往日的相比已不可同日而語，更重要的是其產生的社會效益無法估量。
對于普通板式橡膠支座適用于跨度小于30M、位移量較小的建筑；不同的平面形狀適用于不同的橋跨結構，正交建筑用矩形支座；曲線橋、斜交橋及圓柱墩橋用圓形支座。
我國自二十世紀六十年代開始研制，矩形板式橡膠支座，并于六十年開始先后在廣東、上海、山東、廣西、福建、江蘇、浙江和安徽等省市的部分公路建筑上試用。
橡膠隔震支座是由疊層橡膠鋼板組成，橡膠片和鋼板按照嚴格的工藝條件生產加工，橡膠和鋼板粘結的非常緊密，隔震橡膠支座四周還有一層1CM厚的橡膠保護層，防止陽光、水和空氣進入支座內部，并且隔震支座的工作位置是在隔震層，周圍一般不會有陽光照射。根據實驗研究和工程調查，隔震橡膠支座的抗老化性能超過80年。我國一般建筑的設計使用周期為50年。
當活動支座位移量大時，可在橡膠板頂面貼一片聚四氟已烯板，在梁底貼上不銹鋼薄板，利用兩者之間的摩阻力極小，來滿足活動支座位移的需要。
橡膠支座主要力學性能指標如：抗壓彈性模量、抗剪彈性模量、水平抗剪傾角、不銹鋼板摩擦系數、極限抗壓強度等，都是QZ球形橡膠支座進入施工現場后決定能否使用的重點檢測指標。
隔震支座的施工方法：在原文中提到的混凝土澆筑法和灌漿料填充法是隔震支座施工過程中的兩種常見方法。混凝土澆筑法施工精度較難控制，可能對隔震支座產生擾動，而灌漿料填充法則具有流動性好、填充密實的優點，適用于隔震支座與下部結構之間的間隙填充。
顯有效地減輕結構的地震反應：從振動臺地震模擬試驗結果及已建造的隔震結構在地震中的強震記錄得知，隔震體系的上部結構加速度反應只相當于傳統結構(基礎固定)加速度反應的1／11～1／12。這種減震效果是一般傳統抗震結構所望塵莫及的，從而能非常有效地保護結構物及內部設備在強地震沖擊下免遭毀壞。
建筑板式橡膠支座性能劣化類型包括鋼部件損傷、錨固件及定位件失效、上、下座板變形、活動支座無法活動、位移超限、轉角超限和支承墊石部位缺陷等。
通常在布置支座時需要考慮以下的基本原則：上部結構是空間結構時，支座應能同時適應建筑順橋向（X方向）和橫橋向（Y方向）的變形；支座必須能可靠的傳遞垂直和水平反力；支座應使由于梁體變形所產生的縱向位移、橫向位移和縱、恒向轉角應盡可能不受約束；鐵路建筑通常必須在每聯梁體上設置一個固定支座；當建筑位于坡道上，固定支座一般應設在下坡方向的橋臺上；當建筑位于平坡上，固定支座宜設在主要行車方向的前端橋臺上；固定支座宜設置在具有較大支座反力的地方；（8）在同一橋墩上的幾個支座應具有相近的轉動剛度；（9）連續梁可能發生支座沉陷時，應考慮制作高度調整的可能性。
橡膠支座是橋跨結構的支承部分、它的作用是將橋跨結構的文承反力傳遞給墩臺，并保證建筑結構在荷載作用和溫度變化的影響下，具有設計所要求的靜力條件。
豎向剛度：該支座的豎向壓縮剛度較高，但拉伸剛度較低，約為壓縮剛度的1/7～1/10。
電梯井底板上鐵鋼筋綁扎→標識出下支墩和預埋件的位臵線→下支墩鋼筋綁扎→攔施工縫→澆筑底板混凝土→養護→下預埋板施工→支設下支墩模板→對下預埋板抄測→澆筑下支墩混凝土→橡膠隔震支座安裝→橡膠隔震支座驗收→橡膠隔震支座的成品保護→上部結構施工→豎向變形觀測
板式橡膠支座應該如何做到質量控制？其實要想保證板式橡膠支座的質量，工藝是一方面，在制作方面應該嚴格遵守生產程序，一般問題不大，但是這不能從根本上解決質量問題，要想有好的產品，就應該有過硬的原材料，也就是采購方面應該做好監督，用低劣的材質，再好的工藝生產的產品也是不容樂觀。
但這些標準修訂對板式橡膠支座的工作原理的認定沒有實質性的改變，正如美國建筑設計規范中所指出的，某些公式的形式有些變化，但其物理意義沒有改變。
隨著人們對生產和生活中震動控制要求的不斷提高以及現代智能技術、自動控制技術的出現，隔震技術的發展也將飛速向智能化，多元化發展。而主動隔震技術在不斷發展，廣泛應用于減震隔震行業，為市場帶來更大的活力。我公司專業從事建筑減隔震技術咨詢，減隔震結構分析設計，減隔震產品研發、生產、檢測、安裝指導及更換，減隔震建筑監測，售后維護等成套技術為一體的高科技企業，如有需要可聯系我公司。
否則會造成:支座墊石與蓋梁或臺帽頂面粘結不好，有脫空現象，通車后隨車輛荷載上下反復變形，即上翹、下壓。
由于天然夾層橡膠橡膠支座的阻尼很小，不具備足夠的耗能能力，所以在結構使用中一般同其它阻尼器或耗能設備聯合使用。
在澆注梁體前端，底座上放置一塊平面略大于支座支撐鋼板，鋼板焊接錨固鋼筋與梁連接，與支撐板梁模板作為演員的一部分，根據上述方法，可使支座和梁底板和墊石頂全部關閉。
不同的平面形狀適用于不同的建筑結構：正交橋用矩形支座；曲線橋、斜交橋及圓柱墩橋用圓形支座；斜交橋亦可用斜角（平行四邊形）支座（它的銳角與梁的斜交角相同），但這種支座正在被圓形支座所代替。
GPZ(II)50DX：表示GPZ(II)系列板式橡膠支座中設計承載力為50MN的單向活動的常溫型盆式支座。
橡膠支座要安裝在橋下，一定要設置的支承墊石，混凝土強度應符合設計要求，頂面要求標高準確，表面平整，在平坡情況下同一片梁兩端支承墊石水平面應盡量處于同一平面內，其相對誤差不得超過3MM，避免支座發生偏歪、不均勻受力和脫空現象。
但使用油毛氈支座時，為防止墩、臺帽被拉壞的現象發生，設計和施工時應將墩、臺帽邊棱做成圓弧形或削角，也有的將墩、臺帽沿橋孔方向一定范圍內做成斜坡形式。
IS022762-1(部分:試驗方法》規定了減(隔)震橡膠支座性能的試驗方法以及其生產過程中所用的橡膠材料性能的測定，如壓縮和剪切性能、支座的耐久性能和所用材料的力學物理性能.IS022762-2(第二部分:建筑應用規范》規定了用于建筑的減(隔)震橡膠支座的要求和用來制造這種支座的橡膠材料所應滿足的具體要求。
四氟板式橡膠支座荷載等級分為100KN-10000KN四氟乙烯滑板式橡膠支座又稱為四氟滑板式支座(GJZFGYZF4系列)，它就是在板式橡膠支座的表面粘復一層1.5MM-3MM厚的聚四氟乙烯板。
通過上面的介紹，我們對影響板式橡膠支座質量的因素有了一個大概的了解，我們今后再采購或者使用板式橡膠支座時，就要多關注這些因素。
板式橡膠支座A，B分別給出了對于三跨、五跨、七跨連續梁橋在Ⅰ、Ⅳ類場地，不同烈度水平地震作用下的計算結果．在Ⅰ類場地條件，上部結構傳給板式支座的地震力受滑板支座摩擦系數變化的影響不大；在Ⅳ類場地條件下，則隨摩擦系數的增加而降低．同時在中標出在低烈度水平地震作用及不同摩擦系數值下，存在部分滑板支座發生滑動的情況．板式橡膠支座剪力隨跨數增加的變化規律給出連續梁橋在Ⅱ類場地不同烈度水平地震作用下，隨跨數變化的計算結果.從中可知、，上部結構傳給板式橡膠支座的地震力隨跨數增加僅略有增加．中同時給出了按《規范》公式4．2．6-1．4．2．6-4計算的結果，其中，在按《規范》公式4，2．6-4計算時，摩擦系數取0．02．對于常用的滑板支座，其摩擦系數值通常在0．02—0．06之間，由計算結果可知，按4．2．6-1計算結果與時程分析結果比較接近，變化規律也與時程分析結果類似，但有時所得結果偏低．按《規范》公式4．2．6-4計算，因《規范》規定局≥0．3，P1D=0.02，可知隨跨數增加板式支座剪力迅速增加，并隨烈度增加而增大，但由5知，時程分析結果并不呈現這樣的規律，而隨跨數增加，僅略有增加.如果在4．2．6-4式中使用滑板支座所具有的實際摩擦系數值計算，則有時會得到板式支座剪力為負值的錯誤結果。
在建筑物上部結構與基礎之間以及上部建筑層間設置隔震層，隔離地震能量向上部結構傳遞。降低上部結構的地震作用，達到預期的防震要術，使建筑物的安全得到可靠的保證。它包括上部結構、隔震裝置和下部結構三部分。隔震包括基礎隔震和層間隔震。隔震體系能夠減小結構的水平地震作用，減輕結構和非結構的地震損壞。提高建筑物及其內部設施、人員在地震時的安全性，增加震后建筑物繼續使用的能力，已被理論和外實發地震所證實。基礎隔震技術是用水平力很“柔”的隔震元件將上部建筑與基礎隔離，由于隔震層的剛度很小。當地震發生時，隔震層將發揮“隔”的作用，承受地震動引起的位移運動，而上部結構只作近似平動。
請關注：為您介紹盆式橡膠支座與鋼支座的優缺點板式橡膠支座已不是一項新的產品了，板式橡膠支座自二十世紀三十年代國外開始研制，至今已有七十多年歷史了，在國外，橡膠工程界權威人士對不同形狀系數、不同橡膠硬度的試件進行了數千次應力一應變試驗，說明了板式橡膠支座的工作原理。
這也是我市個引入隔震技術的建筑，開創了大連地區建筑應用隔震技術先河，是大連地區率先按八度設防又應用隔震技術的建筑物，其抗震設計充分考慮了潛在的地震風險。
